（1）波纹膨胀节的选型不合适，该波纹膨胀节的最大允许补偿量为16mm，无法满足该段管道的补偿量；
　　（2）波纹膨胀节两端没有设导向支架，径向位移很容易损坏波纹膨胀节；
　　（3）整个管系柔性比较好，管系的热膨胀完全可以由管系吸收。
　　由于整个管系走向布置合理，支吊架位置设置合理，因此整个管系的应力都在允许的范围内，整个管系优化的主要

工作集中在如何降低对汽轮机的推力；能降低对汽轮机推力的最有效方法是在汽轮机短管处的斜管上加弹簧支吊架，并

给弹簧支吊架分配荷重，使用该方法能将对汽轮机的推力降低到4900N的水平，但根据现场条件，汽轮机下部的斜管上

没有位置布置弹簧支吊架，所以放弃该方案。
　　热电厂已在原固定支架、补偿器所在直管段靠近抽汽口端布置了一个刚性吊架，经应力报告分析计算，该方案也能

将管系对汽轮机的推力降低到4900N的水平，况且热态工况下，对汽轮机的拉力很小，最大不超过4900N，已满足汽轮

机厂家提出的推力小于4900N，由于该方案对汽轮机的推力比较小，又不需要对管系的支吊架类型和位置做调整，因此

推荐电厂采用该方案。该方案只需做以下改动：
　　（1）去掉波纹膨胀节；
　　（2）将波纹膨胀节旁边的固定支架改为滑动支架；
　　（3）按照支吊架一栏表中每个支吊架的结构荷重，检查每个支吊架的结构荷重是否满足要求；
　　（4）检查汽轮机正下方的抽汽管道与抽汽母管和汽轮机下部45度斜管上直接焊接支管的直接焊接分支管道处用<10

的圆钢加强。
　　因此，整改施工后重新进行了抽汽试运行工作，各项参数符合要求。